. Airborne Radar. Gli aerei, missili guidati. 422 circuiti regolatori così, con un ciclo di controllo automatico di guadagno guadagno di circa 50 o 34 db, variazioni in ingresso di 100 db può essere ridotto per variazioni di uscita di soli ± 1 db. 8-17 DYNAMIC REGOLAMENTO REQUISITI DI loop di controllo automatico di guadagno è stato notato precedentemente che l'ampiezza delle fluttuazioni di rumore in uscita del ricevitore si modula steady-state lag errori di rilevamento angolo di uscita loop e possono quindi produrre angolo eccessivo rumore di tracking. Per questa ragione e anche per ridurre al minimo la possibilità di saturazione, il AGC loop deve essere progettata per rimuovere la maggior parte degli input fluctuat ampiezza

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. Airborne radar. Airplanes; Guided missiles. 422 REGULATORY CIRCUITS Thus, with an AGC loop gain of about 50 or 34 db, input variations of 100 db can be reduced to output variations of only ±1 db. 8-17 DYNAMIC REGULATION REQUIREMENTS OF AGC LOOPS It was previously noted that amplitude noise fluctuations in the receiver output will modulate steady-state lag errors in the angle tracking loop output and can thus produce excessive angle tracking noise. For this reason and also to minimize the possibility of saturation, the AGC loop should be designed to remove most of the input amplitude fluctuations, particularly those within the pass band of the angle tracking loop. Actually, if there were no systematic errors, some slight improvement in the glint noise or deviations in angle of arrival could be achieved with no AGC. The reason for this is that there is a correlation between large deviations of the apparent center of reflection of an aircraft target and deep amplitude fades, since both effects are produced by destructive interference of the reflected signals. An effective AGC will increase the receiver gain to compensate for fades and thus increase the magnitude of the glint deviations. In a practical case, this effect is more than balanced by the benefits of removing spurious modulation from the error signal. Typical results from a simulator study of this problem are shown in Fig. 8-18.^" In this case, the target noise spectrum (amplitude and angle) had a width of 1 cps while the tracking servo had a similar bandwidth. The §;'? 1.6 1.2 0.8 0.4. Fig. 3L 2L L 0 L 2L LAG ERROR (Units of Target Span, /.) ?18 Effect of AGC on Angle Tracking Noise as a Function of Servo Lag Error. *"J. H. Dunn and D. D. Howard, "The Effects of Automatic Gain Control Performance on the Tracking Accuracy of Monopulse Radar Systems, " Proc. IRE 47, 430-435 (1959).. Please note that these images are extracted from scanned page images that may have been digitally enhanced f

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