. La ferrovia e la rivista di ingegneria . S^ge. Vol. LXII, n. 7.] GIORNALE TECNICO. 305 2. Il martello Bietrix i5-ton (fig. 21). Qui abbiamo :/ II X 55 « 12 X 27.5Il momento di vita è il seguente :/ X 247 X 210 5.546. 457 = 113 A 113 P = R X 5,546 = 600 X 5,546 = 3,267,600,3,267,600 113 = 28,916. Il rapporto tra questo carico e il peso delle parti di lavorazione sarà quindi : 28,016 ==: I.Q. 15,000 ^ per i due pilastri del telaio il rapporto sarà allora be3.8. 3. Il martello Creusot da 20 tonnellate (fig. 22). Qui abbiamo :J^ 58.5 X 26°-H4X49° + 5o-5 X35 + 23 X 25n 3 X 49 il momento flettente è come f

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. The railroad and engineering journal . S^ge. Vol. LXII, No. 7.] ENGINEERING JOURNAL. 305 2. The Bietrix i5-ton hammer (fig. 21). Here we have :/ II X 55 « 12 X 27.5The liending moment is as follows :/ X 247 X 210 5.546. 457 = 113 A 113 P = R X 5, 546 = 600 X 5, 546 = 3, 267, 600, 3, 267, 600 113 = 28, 916. The ratio between this load and the weight of the work-ing parts will then be : 28, 016 ==: I.Q. 15, 000 ^ For the two pillars of the frame the ratio will then be3.8. 3. The Creusot 20-ton hammer (fig. 22). Here we have :J^_ 58.5 X 26°-H4X49° + 5o-5 X35 + 23 X 25n ~ 3 X 49 The bending moment is as follows : / X 320 X 280600 = 44, 600. 150/, 150 / = y? X 44, 600 = 300 X 44, 600 = 13, 380, 000, 13, 380, 000 /> = 150 = 8g, 20o. The ratio is, therefore : 89, 200 = 4.46. This ratio is for a single pillar. 4. LHorme lo-ton hammer (fig. 23). Here we have :/ _ 58X4I-5—43X26-5-|-70X38-5—55x18.5°—2°X38-5-F2°X3o.5 3 X 415/ 6, 321, 486 n 124.5 The bending moment is as follows :Px 340 X 280 = 50.775- 620 = 153/- 1S3P = -R X 50, 775 = 300 X 50, 775

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